ZY22破碎機(jī)廠家，硅酸鹽原料破碎機(jī)，溴礦石破碎機(jī)

對(duì)決定鄂式破碎機(jī)性能的主要參數(shù)如主軸轉(zhuǎn)速、生產(chǎn)能力、破碎力、功率等，經(jīng)過(guò)理論和實(shí)測(cè)分析研究得到并通過(guò)測(cè)試驗(yàn)證，證實(shí)對(duì)鄂破具有較高準(zhǔn)確度的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式，在破碎機(jī)設(shè)計(jì)中廣泛采用。其中，對(duì)鄂破機(jī)機(jī)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化通常選擇生產(chǎn)能力最大或行程特性值最小為目標(biāo)，在推薦的經(jīng)驗(yàn)公式基礎(chǔ)上建立機(jī)構(gòu)主要參數(shù)的優(yōu)化數(shù)學(xué)模型，設(shè)計(jì)變量有曲柄長(zhǎng)度、連桿長(zhǎng)度、肘板長(zhǎng)度、機(jī)架安裝角，或者連桿長(zhǎng)度、連桿傾角、傳動(dòng)角和懸掛高度等尺寸參數(shù)，采用有復(fù)合形法、遺傳算法等優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。

1．調(diào)整座優(yōu)化設(shè)計(jì)

為了使調(diào)整座能更好地承受破碎力，減少?gòu)椥宰冃?，使其能更好滿足礦石破碎要求，鄂式破碎機(jī)廠家對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元優(yōu)化計(jì)算。采用Cosmos／Works工程分析軟件對(duì)調(diào)整座進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。其步驟為：

(1)優(yōu)化目標(biāo)。定義調(diào)整座體積最小為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)。

(2)設(shè)計(jì)變量。由于鄂破機(jī)的結(jié)構(gòu)所限，調(diào)整座的外部尺寸不能變化。從有限元計(jì)算結(jié)果得知，應(yīng)力最大的位置在開(kāi)出方孔的圓角處，定義設(shè)計(jì)變量為：尺寸25作為第1個(gè)設(shè)計(jì)變量D1，優(yōu)化時(shí)程序推薦范圍是12．5-37．5；開(kāi)槽上下端厚度30尺寸作為第2個(gè)設(shè)計(jì)變量D2和第3個(gè)設(shè)計(jì)變量D3，推薦值為15—45；圓角半徑R10作為第4個(gè)設(shè)計(jì)變量R1，推薦值為5-20，以推薦值作為設(shè)計(jì)變量的變動(dòng)范圍。

(3)定義行為約束。為保證調(diào)整座在結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后的強(qiáng)度和剛度不變，即應(yīng)力值相近，取優(yōu)化前經(jīng)有限元計(jì)算出的最大應(yīng)力值228．6MPa作為行為約束尺寸。

(4)網(wǎng)格劃分。第1次優(yōu)化循環(huán)前的網(wǎng)格采用優(yōu)化前創(chuàng)立靜態(tài)分析的網(wǎng)格，在優(yōu)化的每一次循環(huán)中都對(duì)網(wǎng)格重新劃分。

(5)運(yùn)行優(yōu)化程序。在優(yōu)化的過(guò)程中，當(dāng)確定了優(yōu)化循環(huán)次數(shù)，點(diǎn)擊運(yùn)行優(yōu)化程序后，優(yōu)化自動(dòng)進(jìn)行，在優(yōu)化過(guò)程中可以直接從模型中看到設(shè)計(jì)變量在每次設(shè)計(jì)周期中改變的數(shù)值，直到程序計(jì)算出最優(yōu)結(jié)果為止。

(6)顯示結(jié)果。當(dāng)模型完成優(yōu)化分析后，得出原始和最后設(shè)計(jì)、某周期的設(shè)計(jì)歷程、收斂(迭代)圖、局部趨勢(shì)圖解等項(xiàng)目。

2．調(diào)整座優(yōu)化結(jié)果分析

經(jīng)有限元優(yōu)化模塊對(duì)調(diào)整座結(jié)構(gòu)優(yōu)化后設(shè)計(jì)變量的最后結(jié)果如圖所示，優(yōu)化后：尺寸D1明顯增大，因?yàn)槔甙宓淖饔昧χ苯幼饔迷谶@個(gè)面上，加大這個(gè)尺寸就相當(dāng)于加厚受力面，對(duì)應(yīng)力的合理分布是有顯著作用的；圓角半徑R1也明顯加大。

3．調(diào)整座結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案

通過(guò)對(duì)調(diào)整座結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)分析，增加肋板力承受面的厚度，減小上、下兩壁的厚度既可減輕調(diào)整座重量，同時(shí)又增強(qiáng)了調(diào)整座的強(qiáng)度、改善了應(yīng)力集中現(xiàn)象。調(diào)整座結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要考慮很多因素，如調(diào)整座為鑄鋼件，各個(gè)壁厚應(yīng)盡量均勻。所以調(diào)整座的3個(gè)壁厚優(yōu)化尺寸D1調(diào)整為30，而D2和D3調(diào)整為25，圓角半徑調(diào)整為R15。這樣既可增加強(qiáng)度和剛度，又可減小其體積，并使鑄件的壁厚盡量均勻。

首先，分析鄂式破碎機(jī)直線形破碎板對(duì)鉗角的影響。設(shè)破碎腔內(nèi)的物料塊重量為G，靜、動(dòng)顎對(duì)物料塊的破碎力分別為P1、P2時(shí)，則物料塊的受力情況示于圖1。根據(jù)破碎物料時(shí)的受力平衡條件，可有：向下的垂直分力總和大于向上的垂直分力總和。破碎力只是鉗角的減函數(shù)，即鉗角越小破碎力越大。

其次，分析弧形破碎板對(duì)鉗角的影響。圖2為圓弧形破碎板。對(duì)于圓弧形破碎板，鉗角從進(jìn)料口到排料口是遞減，即其破碎力從進(jìn)料口到排料口是增大，并按鉗角成余割曲線變化。這一結(jié)果表明，由于圓弧形破碎板的鉗角由上到下遞減，故其排料區(qū)的破碎效應(yīng)劇烈。又因圓弧形破碎板的鉗角小于直線形破碎板的鉗角，故整個(gè)弧形破碎腔的破碎效應(yīng)也就較大。相應(yīng)產(chǎn)量也就大于直線形破碎腔。

鄂破機(jī)：http://www.fenjiji.net/cp/p1.html
鄂式破碎機(jī)：http://www.hxjiqi.com/pro/20100.html

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